Σ-Δ模数转换器(ADC)揭秘
摘要 : 本文深入介绍Σ-Δ模/数转换器(ADC)的工作原理,重点关注难以理解的数字概念:过采样、噪声整形和抽样滤波等。同时包括Σ-Δ转换器的多种应用。
最新的Σ-Δ转换器通常具有较高分辨率、高度集成、低功耗以及较低成本,使其成为过程控制、高精度温度测量以及电子称等应用的上佳ADC选择。但由于设计者往往不太了解Σ-Δ类型的转换器,而选择传统的SAR ADC。Σ-Δ转换器(1位ADC)的模拟侧非常简单;数字侧执行滤波和抽样,比较复杂,这部分使得Σ-Δ ADC的生产成本较低。为理解转换器工作原理,您必须熟悉过采样、噪声整形、数字滤波以及抽样等概念。本应用笔记涵盖了上述主题。过采样首先,考虑输入信号为正弦波时传统多位ADC的频域传递函数。以频率Fs对该输入进行采样。根据奈奎斯特定理,Fs必须至少为输入信号带宽的两倍。观察数字输出的FFT分析结果,我们可看到一个单音和大量随机噪声,从直流延伸至Fs/2 (图1)。这些噪声称为量化噪声,对该结果可以按照以下考虑:ADC输入为连续信号,具有无限可能的状态,但数字输出为离散函数,其不同状态的数量取决于转换器的分辨率。所以,从模拟到数字的转换损失了某些信息,在信号中引入了一定程度的失真。该误差的幅值是随机的,最大为±LSB。
图1. 多位ADC的FFT谱图,采样频率为FS
如果我们将基频幅值除以所有噪声频率的RMS和,则得到信噪比(SNR)。对于N位的ADC,SNR = 6.02N + 1.76dB。为提高传统ADC的SNR(并进而提高信号复现的精度),就必须提高位数。仍以上例为例,但将采样频率提高,采用过采样因子k,达到kFs(图2)。FFT分析结果表明噪底降低。SNR与之前相同,但噪声能量已经分散至较宽的频率范围。Σ-Δ转换器利用这一原理,在1位ADC之后增加了数字滤波器(图3)。由于大多数噪声被数字滤波器滤除,所以RMS噪声较低。这种方法使得Σ-Δ转换器以较低分辨率的ADC实现较宽动态范围。
图2. 多位ADC的FFT谱图,采样频率为kFS
图3. 数字滤波对噪声带宽的作用
SNR改善仅仅受益于过采样和滤波吗?注意,1位ADC的SNR为7.78dB (6.02 + 1.76)。过采样因子每提高4,SNR增大6dB,每提高6dB则相当于增加1位。如果1位ADC的过采样为24倍,则达到4位的分辨率;那么为了实现16位的分辨率就必须采用过采样因子415,这很不现实。但是,Σ-Δ转换器利用噪声整形技术克服了这一限制,实现每4倍过采样得到的增益超过6dB。噪声整形为理解噪声整形,我们首先看看一阶Σ-Δ调制器的方框图(图4),其中包括差分放大器、积分器和比较器,以及包含1位DAC的反馈环路。(该DAC为简单开关,将差分放大器的负输入连接至正或负基准电压)。反馈DAC的目的是将积分器的平均输出维持在接近比较器的基准电平。
图4. Σ-Δ调制器方框图
调制器输出端“1”的密度与输入信号成比例。输入增大时,比较器产生大量“1”;输入减小时则相反。通过对误差电压求和,积分器对于输入信号为低通滤波器,对于量化噪声为高通滤波器。所以,大多数量化噪声被搬移至较高频率(图5)。过采样不仅改变总噪声功率,而且改变了其分布。
图5. Σ-Δ调制器中积分器的作用
如果我们在噪声整形Σ-Δ调制器上增加一个数字滤波器,则能够滤除比简单过采样更多的噪声(图6)。采样率每增加一倍,这种调制器(1阶)提供9dB的SNR改善。对于更高阶的量化,我们可在Σ-Δ调制器中包含多级积分和求和。例如,图7所示的2阶Σ-Δ调制器,采样率每增加一倍,提供15dB的SNR改善。图8所示为Σ-Δ调制器阶数与达到特定SNR所需的过采样之间的关系。
图6. 数字滤波器对整形噪声的作用
图7. 利用多级积分和求和实现较高阶的量化噪声
图8. Σ-Δ调制器阶数与达到特定SNR所需的过采样之间的关系。
数字和抽样滤波器Σ-Δ调制器的输出为1位数据流,采样率可达到兆赫兹范围。数字和抽样滤波器(图9)的目的是从该数据流中析取信息,将数据率降低为更有用的值。在Σ-Δ ADC中,数字滤波器对1位数据流进行平均,提高ADC分辨率,并滤除带外量化噪声。它决定了信号带宽、建立时间和阻带抑制
图9. Σ-Δ调制器的数字侧
Σ-Δ转换器中,广泛用于执行低通功能的滤波器结构为Sinc³型(图10)。该滤波器的主要优点是其陷波响应,(例如)设置为电网频率时可抑制该频率。陷波位置与输出数据率(1/数据字周期)直接相关。SINC³滤波器的建立时间为三个数据字周期。对于60Hz陷波(60Hz数据率),建立时间为3/60Hz = 50ms。对于要求较低分辨率和较快建立时间的应用,可考虑MAX1400家族ADC,可选择滤波器类型(SINC¹或SINC³)。
图10. Sinc³滤波器的低通函数
SINC¹滤波器的建立时间为一个数据字。在上例中,1/60Hz = 16.7ms。由于数字输出滤波器降低了带宽,即使输出数据率低于原始采样率,也满足奈奎斯特准则。为实现这一目的,可保留特定的输入采样,而丢弃其余采样。该过程被称为以因子M(抽样比)进行抽样。如果输出数据率高于信号带宽的两倍,M可为任意整数值(图11)。如果输入采样频率为fs,则可将滤波器输出数据率降低至fs/M,不会损失信息。
图11. 抽样不会造成任何信息损失
Maxim的Σ-Δ ADC新型高度集成Σ-Δ ADC以最少数量的外部元件处理小信号。例如,MAX1402芯片包括众多功能,被作为片上系统(图12)。器件在工作模式下的静态电流低至250µA(关断模式下为2µA),480sps速率时的精度为16位,4800sps速率时的精度为12位。
图12. MAX1402方框图
MAX1402信号链包括:灵活的输入多路复用器(可设置为三路全差分信号或五路伪差分信号)、两个斩波放大器、可编程PGA(增益从1至128)、用于消除系统失调的粗调DAC、2阶Σ-Δ调制器。集成数字滤波器可配置为SINC¹或SINC³,对1位数据流进行滤波。通过SPI/QSPI™兼容、3线串行接口提供转换结果。芯片还包括两路全差分输入通道(用于校准失调和增益)、两路匹配的200µA变送器激励电流(适合3线和4线RTD应用),以及两路用于测试所选变送器完整性的微小电流源。器件可编程,通过串行接口访问八个内部寄存器,以选择工作模式。设置SCAN控制位置位时,使能芯片根据命令或连续读取输入通道;输入通道用附加至每个转换结果的3位“通道识别码”表示。图13为正确的输入电压范围,由U/B-bar位、Vref、PGA和DAC设置决定。DAC编码为“0000”时,无失调。例如,Vref = 2.5V时,将DAC设置为“1110”,PGA设置为“000”,将U/B-bar位设置为“0”,可实现0V至5V满幅范围。
图13. MAX1402输入电压范围设置
可利用两路校准通道(CALOFF和CALGAIN)修正测量结果。为实现以上目的,将CALOFF输入连接至地,将CALGAIN输入连接至基准电压。将这些通道的平均测量值用于以下插值公式:电压 = [Vref × (编码-CALOFF编码)]/[(CALGAIN编码-CALOFF编码) × PGA增益]。Σ-Δ ADC的应用带冷端补偿的热电偶测量 为消除热电偶引线拾取的噪声,这种应用中的MAX1402(图14)采用缓冲模式,允许前端具有较大去耦电容。该模式下,由于降低了可用的共模范围,必须将AIN2输入偏置在基准电压(2.5V)。热电偶测量带来了热电势问题,热电势是由将热电偶探头连接至测量仪器造成的。这就引入了温度依赖性误差,必须将其从温度测量值中减去,以获得高精度结果。
图14. 带有冷端补偿的热电偶测量
仪器测得的电压可表示为α(T1-Tref),其中α为热电偶的塞贝克(Seebeck)常数,T1为被测温度,Tref为结温。为了补偿塞贝克系数,可增加一部分二极管引起的温度补偿电压(至热电偶输出),或者可采集结温并利用软件计算补偿值。在这种方式下,利用差分输入通道AIN3-AIN4测量pn结的温度,由200µA内部电流发生器进行偏置。高精度热电偶数据采集系统(DAS) 作为MAX1402的替代品,MAX11200/MAX11210提供24位分辨率,支持高性能关键应用。图15所示为高精度DAS的的简化原理图,采用24位Σ-Δ ADC MAX11200评估板(EV),支持热电偶温度测量。本例中,利用R1 - PT1000 (PTS 1206,1000Ω)测量冷结的绝对温度。该解决方案能够以±0.30°C或更高精度测量冷结温度1。
图15. 热电偶DAS简化图
MAX11200的GPIO控制高精度多路复用器MAX4782,选择热电偶或PRTD R1 - PT1000。该方法可利用单个ADC实现热电偶或PRTD的动态测量。该设计提高了系统精度,降低了校准要求。3线和4线RTD配置 由于铂电阻温度检测器(RTD)具有优异的精度和可互换性,所以得到过程控制应用中关键温度测量的青睐。铂PRTD100在0°C时产生100Ω电阻,在+266°C时产生200Ω。RTD的灵敏度非常低(ΔR/ΔT = 100Ω/266°C),激励电流为200µA时,0°C下产生20mV电压,+266°C下产生40mV电压。MAX1402的模拟输入可直接处理这些信号电平。线阻引起的误差会影响测量精度。当RTD靠近转换器时,您可使用传统的2线配置;但当RTD位于远端时,线阻叠加至RTD阻抗,引起较大的误差。对于这种安装类型,应采用3线和4线RTD配置。两路匹配的200µA电流源支持补偿3线和4线RTD配置中的误差。3线配置下(图16),这些电流源通过RL1和RL2,确保AIN1-AIN2差分电压不受线阻的影响。如果两根线的材料相同、长度相等(RL1 = RL2),电流源的温度系数完美匹配(MAX1402温度系数为5ppm/°C),这种措施很有效。
图16. 3线RTD应用
4线配置中,连接至AIN1和AIN2的测量线中没有电流通过,所以无线阻误差(图17)。电流源OUT1为RTD提供激励电流,电流源OUT2提供产生基准电压所需的电流。比例测量配置确保基准电压变动能够补偿RTD温度系数误差(RTD电流源的温漂引起)。
图17.4线RTD应用
铂电阻温度检测器(PRTD)的高精度温度数据采集系统
使用MAX11200的DAS提供精度非常高的PRTD测量系统,可用于支持较宽温度范围内不同电阻的RTD。常见的PRTD电阻有100Ω (PRTD100)、500Ω (PRTD500)和1000Ω (PRTD1000)。表1所示为PRTD100和PRTD1000器件的差分电压输出范围。右侧的一组公式计算MAX11200 ADC的无噪声编码个数。表1. 图18中ADC的温度测量范围TC (°C)VRT (mV)VRT (mV)Noise-free codes = (VMAX - VMIN)/Input-referred noise Noise-free codes = 82.46mV/2.86µVP-P Noise-free codes = 28,822 codes Temp (accy) = 210°C/28.82K Temp (accy) = 0.007°C PRTD100PRTD1000-5528.484.6036.1107.12038.9115.215557.1167.021028.7582.46注意,PRTD应用中输出信号的总范围为大约82mV。MAX11200具有极低的输入参考噪声,10sps时为570nV,使应用的无噪声分辨率在210°C量程时为0.007°C。
图18. 本文中用于测量的高精度数据采集系统(DAS)的方框图
基于MAX11200 ADC (图3)的DAS包括提供简单校准和计算产生的线性化。如图18所示,MAX11200的GPIO1引脚设置为输出,控制继电器校准开关,同时选择固定RCAL电阻或PRTD。这种多功能性提高了系统精度,并减少了针对RA和RT初始值的计算。智能4-20mA发送器 在旧式4-20mA发送器中,现场安装的装置检测物理参数,例如压力或温度,并产生与被测变量成比例的电流(标准4-20mA范围)。电流环路的优点:测量信号对噪声不敏感,可由远端供电。为满足工业要求,人们开发了第二代4-20mA发送器(称为“智能”发送器),利用微处理器和数据转换器远端调理信号。智能装置可标准化增益和失调,并线性化传感器,例如RTD和热电偶:转换为数字信号,利用µP中的数学算法进行处理,再转换回模拟信号,然后通过环路发送标准电流(图19)。第三代“智能和智慧”4-20mA发送器增加了数字通信功能(至智能装置),与4-20mA信号共用双绞线。该通信通道也允许传输控制和诊断信号。MAX1402等低功耗器件比较适合,因为其250µA供电电流可为其余发送器电路节省可观的功率。
图19. 智能4-20mA发送器
智能发送器的通信标准为HART协议。HART协议基于Bell 202电话通信标准,采用频移键控(FSK)原理。数字信号包括分别代表1和0的两个频率(1200Hz和2200Hz)。为实现模拟和数字同时通信,这些频率的正弦波被叠加至直流模拟信号电缆(图20)。由于FSK信号的平均值总为零,所以不影响4-20mA模拟信号。数字通信信号的响应时间允许大约2-3次数据更新每秒,不中断模拟信号。通信要求的最小环路阻抗为23Ω。
图20. 模拟和数字同时通信
总结高度集成调理系统出现之前,采用多片独立的信号调理和处理芯片实现过程控制。作为替代方法,Σ-Δ方案解决了最关键应用的性能要求,同时将电路板空间和电源要求(许多应用仅要求3V或5V单电源)降至最小。单电源工作尤其适合于电池供电的便携式系统,元件数量较少也提高了系统可靠性。